工藝流程的確定　　根據(jù)豆制品廢水的特點及經(jīng)處理后的廢水接入城市污水管網(wǎng)的要求，對高濃度廢水采用酸化水解—厭氧消化處理工藝，充分利用其能耗低、處理效率高、耐負(fù)荷并能產(chǎn)生沼氣等特點。 

　　高濃度廢水經(jīng)酸化水解—厭氧消化后，出水與低濃度廢水混合，泵入城市排污管網(wǎng)。具體工藝流程見圖1。 

　　高濃度廢水在酸化水解池的滯留期為12 h，經(jīng)水解酸化后的酸化液通過水力篩網(wǎng)篩除未被水解酸化的大顆粒豆制品，然后進入增溫計量池，把酸化液增溫至38 ℃，再泵入?yún)捬跸?。厭氧發(fā)酵采用復(fù)合式上流厭氧污泥床工藝，中溫發(fā)酵，水力滯留時間為84 h，容積負(fù)荷為4.40kgCOD/(m³·d)，COD去除率在95%以上，產(chǎn)沼氣達510m³/d，產(chǎn)氣率為1.70m³/(m³·d)。厭氧出水經(jīng)沉淀后進入配水池與稀廢水混合，最終排入城市污水干管。

　　水解酸化池的設(shè)置，可以把復(fù)雜且難降解、大顆粒的有機物水解成易降解的簡單有機物，大大降低廢水中的SS含量，此時廢水的pH值不僅沒有降低，反而有所提高(這主要是與酸化時間較長、酸化后期產(chǎn)甲烷菌群的活躍和部分銨離子的產(chǎn)生有關(guān))，這樣可以大大減少廢水對厭氧消化的沖擊。 

　　在設(shè)計厭氧消化池時，增加了廢水回流設(shè)施的設(shè)置，三相分離器上部的厭氧出水回流至回流罐，與未經(jīng)處理的高濃度廢水混合后再進入?yún)捬跸?，這樣可以提高廢水的pH值，降低進入?yún)捬跸薜膹U水COD濃度，減少對厭氧污泥的局部沖擊，防止厭氧池內(nèi)部酸化反應(yīng)的存在，提高厭氧消化效率。隨著回流比例的調(diào)整，可以大大提高厭氧消化罐的耐沖擊能力。

2　設(shè)計和施工　　由于廠區(qū)內(nèi)可利用的空地很小，進行總圖設(shè)計時，結(jié)合工藝流程，將預(yù)處理各池以及沉淀池和配水池建成重疊型，節(jié)約了建設(shè)用地。 

　?、儆捎趶U水處理設(shè)施正好位于原有的池塘上，其地基承載力和土質(zhì)均勻度都很差，如采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，由于其自重大，地基處理費用就相當(dāng)高。厭氧罐和貯氣柜設(shè)計采用德國引進的Lipp罐體，由于罐體自重輕，基礎(chǔ)比較容易處理，費用隨之降低。厭氧消化罐高為9 m，直徑為7 m，是地上式圓形Lipp罐。由于對厭氧消化罐的徑、高比進行了調(diào)整，原有的三相分離器就不是很適合。因此，對三相分離器進行了重新設(shè)計，采用三層鋼結(jié)構(gòu)漏斗式導(dǎo)流板做三相分離器(見圖2)。從使用結(jié)果看，三相分離效果相當(dāng)好，厭氧污泥流失量很小，污泥截留效果明顯。

　?、谡託赓A氣柜采用干式貯氣柜，由于其自重很小，地基無需進行特別處理。而濕式貯氣柜其自重較大，需較大的地基處理費用。采用Lipp技術(shù)卷制的干式貯氣柜，柜體為鍍鋅鋼板一次卷制成形的筒體，在柜內(nèi)安裝了貯氣袋和高位控制架，柜外安裝有氣體量的顯示裝置，并同時安裝了氣袋保護裝置——氣體超壓保護器。貯氣袋采用從德國進口的專用沼氣貯氣袋，其使用壽命較長，并且不需每年進行維護，一年可節(jié)約一筆不小的維護費。 

　?、蹍捬跸薏捎肔ipp技術(shù)進行卷制。筒體材料采用不銹鋼復(fù)合高強度板卷制，在罐頂上部安裝有壓頂槽鋼，采用不銹鋼螺栓與筒體之間的定位，不采用焊接方式。筒體制作完成后，進行罐內(nèi)的金屬結(jié)構(gòu)安裝。由于罐體為金屬結(jié)構(gòu)，罐頂可在罐內(nèi)金屬結(jié)構(gòu)完成后再進行安裝，這樣給罐內(nèi)的安裝工作帶來了極大的便利。厭氧罐內(nèi)設(shè)有布水器，布水器采用枝狀布水，隔3m²設(shè)有一個布水頭，布水較為均勻。三相分離器的安裝是罐內(nèi)金屬結(jié)構(gòu)安裝的重點，由三個圓錐形正反斗組成，施工要求高、難度大。在施工中充分利用罐頂后施工的特點，三個圓錐斗在外進行拼接，然后到罐內(nèi)進行安裝，降低了施工難度和勞動強度，工程質(zhì)量也較容易控制，加快了工程進度。安裝完成三相分離器和溢流槽后，進行罐頂?shù)陌惭b施工工作。罐體保溫材料采用阻燃型的聚苯乙烯泡沫板，外殼采用彩色瓦楞鋼板，瓦楞鋼板采用特制的定位卡頭扁鋼定位，安裝效果良好。Lipp罐體與鋼筋混凝土之間的澆筑采用膨脹混凝土(見圖3)。

3　調(diào)試運行　　調(diào)試運行工作從1996年11月開始，對水解酸化、厭氧消化進行培菌調(diào)試。 

　?、偎馑峄壕N采取自然富集培養(yǎng)，處理水量與厭氧消化進水量相匹配，從10m³/d、20m³/d……逐步增加負(fù)荷，1個半月后達到滿負(fù)荷運轉(zhuǎn)，處理能力為80m³/d。經(jīng)酸化處理后，出水COD平均從 24 000 mg/L降為16 500 mg/L左右，COD去除率達30%，pH值為5.5。 

　?、趨捬跸簠捬蹙捎脧S區(qū)的陰溝污泥和杭州四堡污水處理廠的厭氧污泥接種，共接種60%含水率的厭氧污泥30 m3，菌種接入?yún)捬豕藓?，加入少量生產(chǎn)廢水作為培養(yǎng)基，先進行升溫和馴化培養(yǎng)。每天升溫1 ℃左右，直至達到設(shè)計要求的38±1 ℃。廢水處理量從10m³/d開始，COD負(fù)荷從0.36kgCOD/(m³·d)逐步增加，1個半月后，進水量達到80 m³/d，COD負(fù)荷為4.40kgCOD/(m³·d)，出水COD濃度為650 mg/L左右，COD去除率達96%，出水pH值為7.2，產(chǎn)沼氣為510m³/d，產(chǎn)氣率為1.70m³/(m³·d)。

4　正常運行　　廢水處理工程運行初期，由于水量變化較大(約為60～150m³不等)，廢水濃度波動也很大，最低時CODCr濃度在8 000 mg/L左右，而最高時CODCr濃度可達到3×10⁴ mg/L，這給正常運行帶來了困難。同時也發(fā)現(xiàn)，當(dāng)廢水量較大時其濃度相應(yīng)較低，而水量少時其濃度就很高，在工程實際運行管理中，根據(jù)這個特點，當(dāng)水量較大時采用延長進料時間同時減少厭氧消化罐的回流比例，以減少由于水量的增加而對厭氧消化所產(chǎn)生的沖擊。當(dāng)水量減少而濃度較高時，加大厭氧消化罐的回流比例和回流時間，加大回流比可以很好地減少高濃度廢水對厭氧消化的局部沖擊。經(jīng)過一段時間的探索，總結(jié)出高濃度廢水與厭氧回流水相混合后的COD濃度在1.5×10⁴ mg/L以下時，就可以減少對厭氧消化的沖擊，而將混合廢水的COD濃度控制在1×10⁴ mg/L以下時，基本上不會對厭氧產(chǎn)生沖擊，出水各項指標(biāo)均很正常。 

　　處理工程經(jīng)過近2年的運行，效果穩(wěn)定，沒有出現(xiàn)大的反復(fù)，各單元的處理效果(平均值)與沼氣產(chǎn)氣量見表2。 

項目	高濃度廢水	格柵沉砂池	酸化水解池	厭氧消化罐	沉淀池	混合池
處理水量(m3/d)	80	80	80	80	80	330
滯留時間(h)		1	12	84	6	6
pH值	5.0	5.0	5.5	7.2	7.2	6.5
SS(mg/L)	12000	11000	7200	430	350	501
去除率(%)		8.3	34.5	94	18.6
CODCr(mg/L)	24000	23000	16500	690	650	460
去除率(%)		4.4	28.3	95.8	4.4
BOD5(mg/L)	10800	10500	8500	260	260	200
去除率(%)		2.8	19	97.5
溫度(℃)	50	30	28	38	常溫	常溫
沼氣(m3/d)				510

5　結(jié)論與經(jīng)驗　?、偻ㄟ^近2年的運行，處理效果達到和超過設(shè)計指標(biāo)，處理設(shè)備和裝置運行正常，說明用水解酸化—厭氧發(fā)酵的工藝處理豆制品廢水是切實可行的。同時，采用德國Lipp技術(shù)與設(shè)備，大大縮短了工程的施工周期，受天氣影響的程度也遠(yuǎn)比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的工程要小，無論在南方或北方，Lipp技術(shù)都比較適合發(fā)展。 

　?、谟捎诓捎肔ipp技術(shù)卷制的罐體其自重很小，罐體結(jié)構(gòu)受力得到大大改善，對地基的處理費用大大降低，特別是在軟土地基的地區(qū)，工程造價更是顯著下降。同時，可以減少大量的日常維護和檢修費用，工程使用壽命也大大延長。 

　　③增加厭氧消化罐的回流量可以大大減少對厭氧的沖擊，不必為調(diào)節(jié)pH而多支出藥品的費用，可以使運行處于低成本狀態(tài)，增加了沼氣出售的收入(該工程產(chǎn)沼氣為510m³/d，若按1.2 元/m³計，則收入為612 元/d)。

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